H/3处，且坡脚更容易发生剪切破坏。]]> 2023/7/5 17:58:02 228true 2023/7/5 17:58:02 227true 2023/7/5 17:58:02 226true 2023/7/5 17:58:02 225true 2023/7/5 17:58:02 224true CBR）作为加固效果评价指标，对3组试验结果开展对比分析。结果表明:添加石灰与生物酶固化的软土，在石灰稳定土壤期间其强度提升加快，能形成高强度的土质基体。路面设计时采用这种酶石灰加固软土技术，路面路基结构层的设计厚度可适当减薄。]]> 2023/7/5 17:58:02 223true E_p与弯沉L的相关关系，并得到了每填筑一层水泥改良土对弯沉值的减少效果；进而，以老路基顶PFWD模量E_p为检测指标，建立了不处治、水泥改良土回填21 cm（1层）、水泥改良土回填42 cm（2层）、水泥改良土回填63 cm（3层）、水泥改良土回填84 cm（4层）、水泥改良土回填105 cm（5层）共6种处治方案的控制方法，并通过在全线的推广应用，验证了控制方法的合理性。]]> 2023/7/5 17:57:45 222true 2023/7/5 17:57:45 221true 2023/7/5 17:57:45 220true 2023/7/5 17:57:45 219true 2023/7/5 17:57:45 218true 2023/7/5 17:57:45 217true 2023/7/5 17:57:25 216true 2023/7/5 17:57:25 215true 2023/7/5 17:57:25 214true 3D对削坡及基坑开挖支护进行数值模拟，分析削坡、基坑开挖对邻近边坡的影响，并提出保证边坡稳定的技术措施，通过数值模拟对控制措施可行性进行分析，最后通过实测结果分析边坡的加固效果。]]> 2023/7/5 17:57:25 213true 2023/7/5 17:57:25 212true 2023/7/5 17:57:13 211true 3D计算错落体稳定性，并与传统的极限平衡理论计算结果对比。通过FLAC^3D计算分析治理前、后边坡位移、稳定系数及软弱夹层剪切强度，说明预应力锚索框架加固方案是安全可靠的。数值分析方法及设计经验可为含软弱夹层岩质边坡稳定性分析和治理方案提供借鉴。]]> 2023/7/5 17:57:13 210true 2023/7/5 17:57:13 209true 2023/7/5 17:57:13 208true 2023/7/5 17:57:13 207true 2023/7/5 17:57:13 206true 2023/7/5 17:57:13 205true 2023/7/5 17:57:13 204true 2023/7/5 17:56:53 203true 2023/7/5 17:56:53 202true 2023/7/5 17:56:53 201true 2023/7/5 17:56:53 200true 2023/7/5 17:56:53 199true 2023/7/5 17:56:53 198true k来表征溶洞存在对桩基极限承载能力的削减程度，探讨了土体自重、嵌岩深度、溶洞半径、桩与溶洞水平和垂直距离对桩基上限承载力的影响。结果表明：参数k随着土体自重、嵌岩深度、溶洞半径的增加而逐渐降低，随着溶洞与桩端水平距离、溶洞与桩端竖直距离的增大而非线性增大；从溶洞各参数对极限破坏模式的影响展开讨论，极限破坏模式主要有：溶洞顶板的冲切破坏，溶洞侧壁发生破坏，溶洞顶板冲切和侧壁的联合破坏，岩体的整体剪切破坏。最后，通过与无溶洞条件下桩端极限承载力对比，验证了该文所提方法的正确性。]]> 2023/7/5 17:56:53 197true 2023/7/5 17:56:36 196true 2023/7/5 17:56:36 195true 2023/7/5 17:56:37 194true 2023/7/5 17:56:37 193true 3D软件平台，确定滑裂面材料强度分区演化规律，揭示了由于坡脚开挖诱发的路堑边坡渐进性破坏过程。并基于强度折减有限元法，得到边坡不同开挖时步的安全系数。结果表明：边坡的失稳是局部变形累积、延伸直至贯通的整体动态破坏渐进过程；滑裂面上强度参数的折减速率与剪应变增量有关，且边坡的破坏实质上是滑裂面力学强度参数的劣变过程。研究结果可为边坡治理方案设计提供一定参考。]]> 2023/7/5 17:56:37 192true 2023/7/4 17:13:05 191true 2023/7/4 17:13:05 190true 2023/7/4 17:13:05 189true 2023/7/4 17:13:05 188true 2023/7/4 17:13:05 187true 2023/7/4 17:13:05 186true 2023/7/4 17:13:05 185true 2023/7/4 17:12:40 184true 2023/7/4 17:12:40 183true H（H为抗滑桩悬臂段高度）位置处达到峰值，与试验结果吻合良好。参数分析表明：挡板土压力和桩间净距呈正相关关系，和土体内摩擦角、挡板与土体间界面摩擦角呈负相关关系。]]> 2023/7/4 17:12:41 182true 2023/7/4 17:11:59 181true 2023/7/4 17:11:59 180true 2023/7/4 17:11:59 179true 2023/7/4 17:11:59 178true c值，并据此分析了预测精度以确定最佳维度；在最佳维度下计算了两种模型所得预测数据的拟合误差，进而确定了两种模型的适用预测时间。结果显示：在最佳维度7下，灰色模型GM(1,1)可用于路基沉降4个月内的预测；Verhulst模型可用于路基沉降14个月内的预测，其预测结果可为后续施工组织提供参考。]]> 2023/7/4 17:11:59 177true E_s、强度参数c、φ在空间变异性下的地基沉降，分析花岗岩软土不排水抗剪强度S_u在空间变异性下的地基承载力。结果表明：① 研究区域内的花岗岩软土参数E_s、c、φ服从对数正态分布，计算获得的随机场理论沉降值上下限与实测沉降值较为吻合；② 研究区域内的花岗岩软土参数S_u服从对数正态分布，基于随机场理论计算的地基极限承载力更为合理、安全，而采用传统固定参数S_u计算极限承载力则高估了实际地基承载力，结果较不安全；③ 研究结果可为软土地基沉降和地基承载力理论计算及实际工程提供参考。]]> 2023/7/4 17:11:59 176true 2023/7/4 17:11:59 175true 2023/7/4 17:11:59 174true 大雨>中雨；由于软弱夹层的存在，随着降雨时间的持续，降雨入渗引起该类高边坡滑坡的进程将会提前。]]> 2023/7/4 17:11:59 173true CBR值整体上呈减小趋势，而砾类土路堤填料CBR值呈现出先增大后减小的趋势，验证了水盐迁移造成粉土和砾类土路基路用性能的降低，但次生盐渍化对粉土路基路用性能的影响更甚。]]> 2023/6/28 0:00:00 172true 2023/6/28 17:48:13 171true 2023/6/28 17:48:13 170true 2023/6/28 17:48:13 169true 2023/6/28 17:48:13 168true 2023/6/28 17:48:13 167true 2023/6/28 17:48:13 166true 2023/6/28 17:48:13 165true 2023/6/28 17:48:13 164true 2023/6/28 17:47:16 163true 2023/6/28 17:47:16 162true C、σ、ε的取值。因此采用自适应遗传算法对支持向量机主要参数寻优，建立了自适应遗传算法支持向量机（AGA-SVM）沉降预测模型，进一步提高了预测的精度。并以广东省兴（宁）汕（头）高速公路中某断面处部分沉降观测数据为训练样本，运用AGA-SVM预测模型对该路堤短期沉降进行预测，预测结果与实测数据吻合良好。]]> 2023/6/28 17:47:16 161true 3D分析研究不同的土工格栅层数、格栅模量、格栅位置、回填材料以及基坑开挖方式对减小路面差异沉降的效果。计算结果表明：格栅层数越多对减小差异沉降的效果越好，并且随着格栅层数的增加，格栅加筋效果减弱。增加格栅模量也可减小路面不均匀沉降，且格栅铺设的3个位置都有作用，其中铺设在面层与基层交界处效果最好。回填材料选择二灰土可以明显减小新老路基的差异沉降，故采用类似二灰土等坚硬的回填材料具有很好的效果。基坑开挖采用放坡开挖的方式，对减小沉降与差异沉降方面的效果优于台阶开挖。]]> 2023/6/28 17:47:16 160true 2023/6/28 17:47:16 159true 2023/6/28 17:47:16 158true 2023/6/28 0:00:00 157true 3D有限差分软件建立桥头过渡段三维模型，分析了不处治情况下桥头沉降特性，对比了等长桩和两种长短桩对沉降的影响、单一法与长短桩联合格栅法的处治效果。结果表明：不进行地基处理的桥头处存在较大纵坡差；长短桩能使沉降平稳过渡，利于行车；长短桩联合格栅不仅能减小沉降量，还能避免桩基路段结束处的跳车感；随路基高度的增加，道路沉降量随之增加，但不同处治方式的沉降规律不受路基高度的影响。]]> 2023/6/28 0:00:00 156true 2023/6/28 0:00:00 155true - 环境下锚杆的腐蚀行为对锚固边坡稳定性的影响,对锚杆进行腐蚀试验和拉伸试验,研究不同腐蚀时间和 Cl^- 浓度对锚杆腐蚀过程和锚固边坡稳定性的影响。结果表明:不同腐蚀时间及 Cl^- 浓度与锚筋单位质量腐蚀率呈正相关。腐蚀时间对锚筋腐蚀速率的影响大于 Cl^- 浓度,不同腐蚀时间及 Cl^- 浓度与锚筋的力学性能呈反相关。锚筋的屈服强度、极限强度均随腐蚀时间和 Cl^- 浓度的增加而逐渐降低,腐蚀时间为锚杆腐蚀过程的主要影响因素。通过 Geo-Studio软件模拟不同腐蚀程度锚杆的力学性能变化对锚固边坡稳定性的影响,得出不同腐蚀时间及 Cl^- 浓度与锚固边坡稳定性系数呈反相关。]]> 2022/1/20 15:00:53 154true 2022/1/20 15:00:53 153true 2022/1/20 15:00:53 152true 2022/1/20 15:00:53 151true 3D 数值计算方法,考虑地震强度和外荷载的影响,采用自由场边界条件、地震波滤波确定最大网格尺寸和局部阻尼等方法,通过 El-centro地震波分析不同地震强度和外荷载强度下的废旧轮胎挡墙的地震残余水平变形、残余沉降和墙动土压力等地震反应特征的响应规律。根据数值计算结果得出胎面挡墙可在地震烈度不超过Ⅷ度的区域推广,不适用于地震烈度大于Ⅷ度的区域;并基于墙顶轮胎面的地震残余变形作为位移指标,提出废旧轮胎胎面挡土墙抗震设计的三级设防标准,为胎面挡土墙的工程应用提供参考依据。]]> 2022/1/20 15:00:53 150true 2022/1/20 15:00:54 149true 2022/1/20 15:00:54 148true 2022/1/20 15:00:54 147true 2022/1/20 15:00:54 146true 2022/1/20 15:00:54 145true 2022/1/20 15:00:54 144true 3D 软件建立悬臂式圆形抗滑桩的数值模型,通过改变悬臂段岩土的内摩擦角、黏聚力、嵌固段岩土强度、嵌固段长度、桩间距、桩径6大因素,模拟出内摩擦角与黏聚力、嵌固段岩土强度与嵌固段长度及桩径与桩间距两两组合下对应的桩顶位移,绘制出桩顶位移曲线规律图,同时得出以下主要结论:内摩擦角与黏聚力对桩顶变形的影响是突变的, 内摩擦角对桩顶变形的敏感度高于黏聚力,提高嵌固段岩土强度可有效减少桩顶位移曲线平缓段位移,距径比相同的情况下减少桩间距对抑制桩顶变形的贡献不及增加桩径贡献大。]]> 2022/1/20 15:00:54 143true 2021/12/17 14:05:29 142true 2021/12/17 14:05:29 141true 2021/12/17 14:05:29 140true 2021/12/17 14:05:29 139true 2021/12/17 14:05:29 138true 2021/12/17 14:05:30 137true 2021/12/17 14:05:30 136true 2021/12/17 14:05:30 135true 2021/10/16 9:52:28 134true 1-σ₃)-ε₁ 关系曲线形式为双曲线,满足邓肯-张模型 (σ₁-σ₃)-ε₁ 关系为双曲线的假定基础,但随着围压降低,其关系曲线逐渐偏离至差异显著, 故需对原有的关系方程进行改进。研究发现:在双曲线方程中加入一个反映压实条件的参数,可以消除曲线与实测数据系统差异,结合不同最大粒径软岩填料制样过程和试验结果,提出对原邓肯-张模型的改进和新参数确定方法,在此基础上推导得到改进的邓肯-张模型。 将改进模型应用到压实软岩填料的三轴试验数据分析中,结果证明改进模型显著提高了模型预测精度,说明该模型适用于压实填料,有望用于压实填土构筑物的数值分析中。]]> 2021/10/16 9:52:28 133true 2021/10/16 9:52:28 132true 2021/10/16 9:52:28 131true opt +6%、压实度高于90%且上路床经过 6%生石灰处置后,路基弯沉和沉降可满足规范要求。]]> 2021/10/16 9:52:28 130true 2021/10/16 9:52:28 129true 2021/10/16 9:52:28 128true 2021/10/16 9:52:28 127true 2021/10/16 9:52:28 126true 2021/10/16 9:52:28 125true 2021/10/16 9:52:29 124true 2021/10/13 9:36:45 123true 2021/10/13 9:36:45 122true 2021/10/13 9:36:45 121true 2021/10/13 9:36:45 120true β、刃脚与地基接触面摩擦角α 以及土体参数等综合因素的影响, 绘制得到由土体自重引起的极限阻力系数 N_γ 上限解曲线图表。进一步讨论了地基临界状态下以有效速度间断线网表征的破坏形态及其演变规律。分析表明:N_γ 随土体内摩擦角φ 增大而增大;刃脚与土体接触面粗糙时 N_γ 值较之光滑时大许多,且与刃脚斜面角度β 影响规律相反;接触面完全粗糙时,β减小对应N_γ 增大且刃脚两侧土体均发生破坏;接触面光滑时β增大对应N_γ 明显增大,仅刃脚斜面单侧破坏。]]> 2022/10/14 13:15:20 119true 2022/10/14 13:15:20 118true 3D 有限差分软件建立相应路基模型,计算分析了地基土在固结与未固结两种工况下的路堤填筑稳定性,得出以下结论:① 未固结软土天然强度薄弱,但经固结后强度满足一般路基设计需求;② 地基土抗剪强度较低时,地表倾斜对地基土的位移影响更为明显。临界状态时,路基结构倾向于从薄弱一侧先发生破坏,另一侧保持相对稳定;③ 软土天然渗透系数较低,仅依靠堆载促进软土渗流固结,所需施工时间偏长,在工程中应结合工期和成本,合理选择地基处理方式。]]> 2022/10/14 13:15:20 117true 2022/10/12 19:45:15 116true 2022/10/12 19:45:15 115true 2022/10/12 19:45:15 114true 2022/10/12 19:45:15 113true 3D 有限差分软件,基于强度折减理论,结合边坡施工的正常、地震和暴雨工况,通过对比设计方案优化前后的边坡安全系数、坡体最大位移、锚杆(索)轴向应力和剪应变增量云图等边坡稳定性指标,优选了路堑高边坡加固设计及分析模型。计算结果表明:该边坡可取消桩板墙的加固支护结构,且方案满足合理性和效益性的双重指标。最后,结合坡体与加固结构的稳定性监测数据,验证了优化方案契合低碳理念并取得了显著的经济效益。]]> 2023/1/10 14:10:01 112true 3D,建立不同净距、不同交叉角度的高速公路隧道下穿重载铁路路基结构三维数值模型,用激振函数模拟重载列车振动荷载,采用埃尔森特罗波作为模型输入的地震波,重点分析下部隧道在耦合动荷载作用下的加速度、位移和最大主应力响应特征,并结合敏感性分析的方法对影响因素进行分析。主要结论如下:① 在地震作用下同时考虑上部重载列车作用将会对下部隧道安全产生更为严重的影响;② 随着净距的增大,下部隧道各监测点加速度峰值与位移峰值随之减小,最大主应力峰值随之增大; ③ 交叉角度仅对下部隧道受影响范围产生影响,对其最大主应力峰值影响很小;④ 建议设计类似工程时,应首先考虑净距,其次考虑交叉角度,净距与交叉角度均应尽量加大。]]> 2023/1/10 14:10:01 111true 2023/1/10 14:10:01 110true 2023/1/10 14:10:01 109true 2022/11/8 9:05:15 108true 2022/11/8 9:05:15 107true 2022/11/8 9:05:15 106true 2022/11/8 9:05:15 105true 2022/11/8 9:05:15 104true 2022/11/8 9:05:15 103true 2022/11/8 9:05:15 102true 2022/11/8 9:05:16 101true 2022/9/21 9:21:43 100true 2022/9/21 9:21:43 99true 2022/9/21 9:21:43 98true 2022/7/13 9:33:45 97true 2022/7/13 9:33:45 96true 2022/7/13 9:33:45 95true 2022/7/13 9:33:45 94true 2022/7/13 9:33:45 93true 2022/5/13 14:55:32 92true 2022/5/13 14:55:32 91true 2022/5/13 14:55:32 90true 2022/5/13 14:55:32 89true 2022/5/13 14:55:32 88true 2022/5/13 14:55:32 87true 2022/5/13 14:55:32 86true 2022/2/24 17:09:55 85true 2022/2/24 17:09:55 84true 2022/2/24 17:09:55 83true 2022/2/24 17:09:55 82true 2022/2/24 17:09:55 81true 2022/2/24 17:09:56 80true 2022/2/24 17:09:56 79true 2022/2/24 17:09:56 78true 2024/1/18 13:51:58 77true 2024/1/18 13:51:58 76true 2024/1/18 13:51:58 75true 2024/1/18 13:51:58 74true 2024/1/18 13:51:58 73true 2024/1/18 13:51:58 72true 2024/1/18 13:51:58 71true 2023/11/24 16:30:35 70true 2023/11/24 16:30:35 69true 2023/11/24 16:30:35 68true 2023/9/14 18:53:21 67true 2023/9/14 18:53:21 66true 2023/9/14 18:53:21 65true 2023/9/14 18:53:21 64true 2023/9/14 18:53:21 63true 2023/9/14 18:53:21 62true 2023/7/14 15:38:32 61true 2023/7/14 15:38:32 60true 2023/7/14 15:38:32 59true 2023/7/14 15:38:32 58true 3D有限差分软件，通过对湖区柔性石笼护坡结构和刚性护坡结构的数值模拟，对比分析两者的变形和受力特点。结果表明：对湖区软土路基，柔性石笼护坡结构具有良好的适用性。相比刚性护坡结构，石笼护坡结构通过基础内部的协调变形不仅有效地提高了结构的抗倾覆稳定性，而且显著减小了基底应力，降低了对地基承载力的要求，还使得基底应力分布更均匀，减小了不均匀沉降，有利于地基的稳定；此外，石笼护坡结构的土压力分布更均匀， 避免了应力集中现象，有效增强了结构的耐久性。]]> 2023/5/11 15:04:40 57true 2023/5/11 15:04:41 56true 2023/5/11 15:04:41 55true 2023/5/11 15:04:41 54true 2023/5/11 15:04:41 53true M_r的影响，利用 Matlab 工具箱进行全局最优化搜索，获取模型参数 k_i与物理性质指标的关系，进而构建基于物性指标的动态回弹模量预估模型，并就预估效果与现行规范中的通用模型进行对比。试验结果表明：M_r随动偏应力和含水率的增加呈非线性下降趋势，随围压和压实度的增加而增加，M_r与 I_P统一成反比关系；结合 Matlab 自带人工神经网络(ANN)工具包和遗传算法(GA)，可以依据大量动态回弹模量试验数据，建立 k_i与含水率 w、压实度 K、塑性指数 I_P、细粒含量 P_0.075的关系式，构建动态回弹模量预估模型；与规范通用模型相比， 该文所建立模型的预估误差平均值为 5.03%，预估误差最大值不超过 15%，预估效果得到了提升。因此，对于具体的公路路基建设项目，事先开展针对性的动态回弹模量试验以建立基于物性指标的预估模型具有一定价值。]]> 2023/5/11 15:04:41 52true 2023/5/11 15:04:41 51true 2023/3/17 12:46:33 50true 2023/3/17 12:46:33 49true 2023/3/17 12:46:33 48true 2023/3/17 12:46:33 47true 2024/12/17 12:32:25 46true 2024/12/17 12:32:25 45true 2024/12/17 12:32:25 44true 2024/10/28 13:04:42 43true 2024/10/28 13:04:42 42true 固废 B（粒径为 5~10 mm）>砂>固废 A（粒径为 1~5 mm）>掺灰 6%>掺灰4%，增强效果随包裹固废粒径的增大而提升；② DIC试验结果表明：加筋影响带随法向应力的增大而减小，且格栅上方厚度大于格栅下方，发生旋转的颗粒主要集中在格栅下方 3 cm内，格栅上方 5 cm内；③ 基于加筋影响带厚度确定固废包裹层最佳厚度建议值：对于路基中部约为 20 cm，路基底部铺设厚度约为 15 cm，路基上部铺设层厚度应不小于25 cm。]]> 2024/7/30 0:00:00 41true 2024/7/30 11:36:22 40true 2024/7/30 11:36:22 39true 2024/7/30 11:36:22 38true 2024/6/27 0:00:00 37true 2024/6/27 17:36:03 36true 2024/6/27 17:36:03 35true 2024/5/7 15:15:38 34true 2024/5/7 15:15:38 33true 2024/5/7 15:15:38 32true 2024/3/18 10:44:26 31true 2024/3/18 10:44:26 30true 2024/3/18 10:44:26 29true g时，边坡失稳破坏。但凹凸两种坡形边坡的破坏模式存在差异：凹形边坡表现为坡肩崩塌及变坡点附近滑移破坏；凸形边坡则以变坡线崩塌破坏为主。整体而言，凸形边坡的抗震稳定性略优于凹形边坡。]]> 2025/12/24 0:00:00 28true 2025/12/24 14:46:26 27true 2025/12/24 0:00:00 26true 2025/12/24 14:46:29 25true e-lg t）曲线变化规律基本一致，均可划分为3个阶段，且在相同应力水平下，压实度越大，试样孔隙比总降低量越小；③ 相同应力水平下，随着压实度的增加，Burgers模型中的E₁、E₂、η₁、η₂均呈增大趋势，表明试样的瞬时弹性变形、黏弹性变形及稳态蠕变速率均减小，而在稳定蠕变阶段的时间延长。]]> 2025/12/24 14:46:29 24true 2025/8/15 0:00:00 23true 3D有限差分软件建立了三维数值模型，分析了基坑开挖过程中坑外地表、围护结构和地铁车站的变形特性，并对基坑侧墙及共用地连墙地铁车站的竖向、水平位移进行现场监测。结果表明：基坑开挖后，围护结构墙后地表沉降呈近似椭圆形分布，影响范围约为1倍的开挖深度；围护结构墙体向基坑内侧产生“内凸”形侧向变形；深基坑开挖主要引起共用地连墙地铁车站产生隆起位移，侧向位移较小，最大隆起位移（2.85 mm）发生在靠近基坑的侧壁中心，最大侧向位移（1.44 mm）发生在靠近车站中部的底板区域；现场基坑侧墙及共用地连墙地铁车站的位移监测值与数值计算结果基本吻合，验证了数值模拟的可靠性。]]> 2025/8/15 11:53:48 22true 2025/8/15 11:53:49 21true 2025/6/23 10:24:41 20true 2025/6/23 10:24:42 19true 2025/6/23 10:24:44 18true 2025/4/10 11:27:34 17true 2025/4/10 11:27:35 16true 2025/4/10 11:27:36 15true #、2^#、3^#和4^#发生塌陷风险的等级分别为Ⅱ级（较低风险）、Ⅲ级（一般风险）、Ⅲ级（一般风险）和Ⅴ级（高风险）。研究结果表明：对于处于较低风险的病害体1^#，应加强日常巡视工作；对于处于一般风险的病害体2^#、3^#，应加强定期检测；对于处于高风险的病害体4^#，应及时进行注浆加固或开挖回填处理。]]> 2025/4/10 11:27:36 14true 2026/6/27 14:07:13 13true 2026/6/27 14:07:15 12true FLAC3D建立土工格室加筋公路路基数值模型，系统分析土工格室规格及铺设形式对路基竖向沉降、坡脚位移及加筋层下方竖向应力的影响。结果表明：不同规格土工格室均可有效降低地基沉降，40 cm焊距土工格室加固效果优于80 cm焊距土工格室，且加固效果随着土工格室层数的增加而增强。土工格室处理前后，坡脚水平位移沿深度方向变化趋势一致，两者的最大值均出现在2 m深度左右，其后逐步衰减，至6 m处趋于相同，土工格室的影响深度可达4~5 m。不同规格土工格室加固路基后，由于边界条件的影响，土工格室受力后产生挠曲变形，呈现出与地基表面沉降相似的性状。此外，由于土工格室加筋层具有较大的抗变形性能，产生应力扩散效应，降低地基内部的竖向应力。根据大型直剪试验、室内压缩试验和数值计算结果可知，采用土工格室加砾类土换填可有效提高换填材料的强度和模量参数，减小路基变形。一方面减少了公路建设单位的施工量，进而大大降低了因施工产生的碳排放；另一方面减少了高等级公路建设给绿洲?荒漠区沿线生态环境造成的危害，节约了土地资源。该研究结果可为土工格室在绿洲区公路工程中的应用和理论研究提供一定参考。]]> 2026/6/27 14:07:16 11true 2026/6/27 14:07:16 10true n、饱和渗透系数k_s和进气值a的优选数值分别为3.5、5.79×10^-4 m/s和9 kPa。对于导排层，增大n、k_s、a，均能有效延长长期降雨条件下导排层的有效导排长度，减少由砂层突破至碎石层的水量，并显著降低膨胀土饱和区的范围。因此，在实际工程应用中采用“UDL CBC”型覆盖层时，应综合协调导排层各水力参数，以提升其毛细阻滞覆盖层的防渗性能。该研究结果可为毛细阻滞覆盖层在膨胀土处治工程设计中的材料选取提供参考依据。]]> 2026/4/24 0:00:00 9true 2026/4/24 16:10:07 8true -6/h和56 ×10^-6/h，整体变形显著；配重压阶段，受桩端阻力影响，平均应变速率从2.5 ×10^-6/h增至28 ×10^-6/h。桩顶荷载和侧摩阻力的发展决定了端阻力的大小；② 受薄壁效应影响，水面以上和水中段钢护筒的轴力分布不均，上部轴力逐渐增大，中部保持不变，下部逐渐减小；③ 钢护筒的侧摩阻力与土体参数和入土深度相关。初期，侧摩阻力受入土深度影响较大，随着入土深度增加，土体参数成为主要因素。研究结论可为类似施工环境下的深海工程超长超大钢护筒设计与施工提供理论依据。]]> 2026/4/24 16:10:13 7true 3D软件，通过自编非饱和边坡渗流及稳定性计算程序进行分析，并通过对抗滑桩桩间距和锚固段长度的分析，研究了相应的加固优化方案，得到如下结论：① 边坡表层土体受开挖影响较大，随着开挖坡度比的减小，水平位移减小，竖向位移基本不变，在各级台阶坡脚处存在应力集中；② 降雨后边坡坡顶和坡脚受影响较大，整体位移有所增大，不稳定性提高，潜在滑动面位置向中下部移动；③ 综合考虑降雨和不降雨工况下的边坡状态，开挖坡度比为1∶1.5时最为合适；④ 综合分析降雨和不降雨工况下支护效果，抗滑桩的桩间距为8 m、锚固段长度为13 m时最为合适。]]> 2026/4/24 16:10:17 6true 2026/4/24 16:10:22 5true 2026/2/5 0:00:00 4true φ、黏聚力c呈正相关，与张拉裂隙深度z、张拉裂隙充水深度系数i_w及水平地震加速度系数α呈负相关；对边坡可靠度影响最大的随机变量为α，其次为i_w、c、φ，z对边坡可靠度的影响最小。]]> 2026/2/5 9:02:17 3true 2026/2/5 9:01:54 2true 2026/2/5 9:01:56 1true